鍛壓文獻(xiàn)列表
杯形內(nèi)嚙合齒輪旋壓成形的數(shù)值模擬
關(guān)鍵詞：旋壓,,內(nèi)嚙合齒輪,,數(shù)值模擬
摘 要：
采用強(qiáng)力旋壓設(shè)備加工杯形內(nèi)齒輪,由于芯模外表面呈階梯狀,且使用圓盤形坯料一次成形,工藝難度較大,產(chǎn)品出現(xiàn)了裂紋、內(nèi)齒充填不足等缺陷。采用三維彈塑性有限元法模擬了變形過程,定性地分析了產(chǎn)品缺陷產(chǎn)生的原因。結(jié)果表明,在內(nèi)齒根部受到旋輪的作用力較大,內(nèi)齒邊緣為拉應(yīng)力狀態(tài),導(dǎo)致坯料易出現(xiàn)裂紋;材料主要表現(xiàn)為軸向流動(dòng)趨勢(shì),造成內(nèi)齒頂部填充不滿。通過改進(jìn)芯模結(jié)構(gòu)及調(diào)整工藝參數(shù),得到了合格的產(chǎn)品。
板式楔橫軋工藝及裝備
關(guān)鍵詞：板式楔橫軋,,輥式楔橫軋,,設(shè)備,,模具
摘 要：
楔橫軋技術(shù)作為一種新型先進(jìn)生產(chǎn)工藝,其在金屬加工工業(yè)中的應(yīng)用使得優(yōu)質(zhì)高效低消耗地生產(chǎn)精密鍛件及其它塑性成形產(chǎn)品成為可能。本文對(duì)板式和輥式楔橫軋工藝的優(yōu)缺點(diǎn)及其應(yīng)用領(lǐng)域進(jìn)行了系統(tǒng)地闡述,結(jié)合楔橫軋?jiān)诎锥砹_斯的發(fā)展和應(yīng)用情況,詳細(xì)介紹了板式楔橫軋?jiān)O(shè)備及模具特點(diǎn),指出板式楔橫軋工藝在提高材料利用率上有著更大的潛力。
ZL101鋁合金半固態(tài)微擠壓流動(dòng)性實(shí)驗(yàn)研究
關(guān)鍵詞：微成形,,半固態(tài)成形,,ZL101鋁合金,,流動(dòng)性
摘 要：
從微塑性成形技術(shù)入手,結(jié)合半固態(tài)金屬良好的成形性能,對(duì)半固態(tài)金屬ZL101鋁合金進(jìn)行正擠壓成形實(shí)驗(yàn)研究,探討了半固態(tài)金屬微成形流動(dòng)性性能,分析比較了溫度、擠出直徑、工作帶對(duì)金屬流動(dòng)性的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:微成形條件下,半固態(tài)成形可以大大降低擠壓載荷;半固態(tài)微成形出現(xiàn)了類似尺度效應(yīng)的現(xiàn)象;工作帶越小,擠出長度越長。
ZA27合金蝸輪毛坯半固態(tài)模鍛成形研究
關(guān)鍵詞：半固態(tài)模鍛,,ZA27合金蝸輪,,比壓,,模具溫度,,微觀組織
摘 要：
對(duì)ZA27蝸輪毛坯進(jìn)行半固態(tài)成形試驗(yàn),在不同比壓和模具溫度條件下,對(duì)制件的宏觀成形性和微觀組織形貌進(jìn)行了分析研究。結(jié)果發(fā)現(xiàn):比壓較小時(shí),齒型無法成形,當(dāng)比壓為40～60MPa時(shí),蝸輪成形性良好;當(dāng)壓力過高時(shí),易形成縱向飛刺且脫模困難。隨著壓力的上升,制件微觀組織發(fā)生明顯的變化,球狀及玫瑰狀的半固態(tài)組織逐步發(fā)生斷裂、變形及以龜斑狀形貌排列的現(xiàn)象。當(dāng)模具溫度較低時(shí),半固態(tài)漿料在模具中充型困難;當(dāng)模溫在200℃時(shí),成形良好;在不同模溫下,蝸輪齒頂?shù)奈⒂^組織形貌差異較大,從玫瑰狀轉(zhuǎn)變?yōu)樗槠瑺钗⒂^組織。
TC11鈦合金多道次鐓拔工藝三維有限元模擬
關(guān)鍵詞：鈦合金,,多道次鐓拔,,數(shù)值模擬
摘 要：
采用三維有限元模擬軟件DEFORM-3D,對(duì)片層態(tài)TC11鈦合金在近β區(qū)多道次反復(fù)鐓拔過程進(jìn)行了數(shù)值模擬。分析了在不同火次、不同變形階段時(shí)鍛件中的溫度場(chǎng)、應(yīng)變場(chǎng)。通過模擬研究得到TC11鈦合金多道次鐓拔的最佳鐓粗比為41%。每次拔長分兩次壓下,每次壓下量為總變形量的50%。最后一火先鐓粗到210 mm,將坯料翻轉(zhuǎn)180°再鐓粗到140 mm。采用多道次反復(fù)鐓拔工藝可使初始態(tài)為粗大片層態(tài)的TC11鈦合金轉(zhuǎn)變?yōu)榫鶆虻牡容S態(tài),能為后續(xù)的鍛造提供合格的坯料。
TC4鈦合金風(fēng)扇轉(zhuǎn)子葉片模鍛工藝和性能研究
關(guān)鍵詞：鈦合金,,葉片,,鍛造工藝,,力學(xué)性能
摘 要：
研究了TC4鈦合金風(fēng)扇轉(zhuǎn)子葉片的鍛造加熱工藝、模鍛成形及熱處理工藝。在葉片的各部位進(jìn)行了室溫和400℃拉伸試驗(yàn)、沖擊試驗(yàn)、400℃持久試驗(yàn),綜合評(píng)價(jià)了模鍛葉片的加工性能和葉片各部位的性能。結(jié)果表明,葉片各部位的力學(xué)性能分布較均勻,葉身的強(qiáng)度比葉頂和榫頭的略高,塑性水平基本相同,即室溫下三者的σb均值分別為966,962和963 MPa,σ0.2分別為916,905和912 MPa,δ5約為15%,ψ約為47%;400℃下σb均值分別為669和643 MPa,δ5約為16%,ψ約為67%。整體葉片具有均勻、良好的沖擊性能,αkv,HB(d)均值分別為0.46 MJ.m-2,3.47 mm。同時(shí),葉片在大載荷(σ為560 MPa)下具有良好的持久壽命(τ大于101 h)。
Q235鋼滾珠滾壓表面變形分布規(guī)律及微觀組織演變
關(guān)鍵詞：滾珠滾壓,,表面塑性變形,,細(xì)晶組織,,粗晶組織,,復(fù)合組織
摘 要：
提出一種新的復(fù)合組織制備工藝方法,即首先通過對(duì)板坯采取滾珠滾壓的方法來實(shí)現(xiàn)其表面塑性變形,隨后對(duì)板坯進(jìn)行再結(jié)晶退火細(xì)化表面微觀組織。采用有限元法對(duì)Q235坯料的滾珠滾壓工藝進(jìn)行數(shù)值模擬,得出了表面應(yīng)變的分布規(guī)律,并且對(duì)滾壓后及再結(jié)晶退火后的金相組織進(jìn)行了觀察。結(jié)果表明:滾珠滾壓工藝能夠?qū)崿F(xiàn)板坯的表面塑性變形,輔以后繼的再結(jié)晶退火工藝可以獲得表面細(xì)晶組織和心部粗晶組織的復(fù)合組織。
P91無縫鋼管立式熱擠壓工藝的邊界條件
關(guān)鍵詞：立式擠壓,,縮比試驗(yàn),,有限元模擬,,邊界條件
摘 要：
以P91厚壁無縫鋼管立式擠壓為研究對(duì)象,采用縮比擠壓的試驗(yàn)方法實(shí)測(cè)得到了擠壓比為5,7和9時(shí)擠壓過程的載荷行程曲線。應(yīng)用Deform軟件模擬不同邊界條件下的擠壓變形過程,通過對(duì)數(shù)值模擬結(jié)果和實(shí)測(cè)值進(jìn)行擠壓力誤差分析,確定摩擦系數(shù)μ=0.03～0.05,為大口徑厚壁無縫鋼管的擠壓工藝模擬提供了合理的邊界條件。
Mn18Cr18高氮鋼熱加工工藝的研究
關(guān)鍵詞：高氮鋼,,熱塑性,,熱鍛,,熱軋
摘 要：
通過熱模擬試驗(yàn),進(jìn)行了Mn18Cr18高氮鋼的高溫?zé)崴苄缘难芯?并對(duì)該鋼種進(jìn)行了熱鍛、熱軋?jiān)囼?yàn)。結(jié)果表明:Mn18Cr18高氮鋼的高溫?zé)崴苄猿?quot;V"字型變化,在1000~1100℃時(shí)塑性較差,面縮率僅為20%~30%,在此溫度區(qū)間進(jìn)行鍛造沖孔時(shí),沖口開裂;在1150~1200℃塑性最好,面縮率可達(dá)60%~70%,且變形抵抗較低,是最佳熱加工溫度區(qū)間。按5∶1比例制得的小型護(hù)環(huán)鍛件,力學(xué)性能符合JB/T 7030-2002的要求。由于鍛件屬于多向鍛造成形,因此塑性指標(biāo)優(yōu)于軋板。
ITER校正場(chǎng)線圈三輥成形及回彈的有限元分析
關(guān)鍵詞：ITERCC,,三輥成形,,回彈,,有限元
摘 要：
在理論分析的基礎(chǔ)上,采用大型有限元分析軟件ANSYS對(duì)國際熱核實(shí)驗(yàn)反應(yīng)堆(ITER)校正場(chǎng)線圈(CC)三輥成形和回彈過程進(jìn)行了有限元分析。研究了不同成形半徑下導(dǎo)體的變形、應(yīng)力分布和當(dāng)壓下輪移除后的導(dǎo)體的回彈規(guī)律。設(shè)計(jì)了三輥成形設(shè)備,并在設(shè)備上完成了不同半徑的成形,獲得了導(dǎo)體回彈后的彎曲半徑。試驗(yàn)結(jié)果和分析結(jié)果基本吻合,驗(yàn)證了所建立的有限元分析結(jié)果的正確性。根據(jù)試驗(yàn)和分析結(jié)果,確定了成形不同半徑時(shí)的回彈補(bǔ)償量。為ITER CC主體部分三輥成形提供了理論和實(shí)踐指導(dǎo)。
IN718合金近等溫鍛造研究
關(guān)鍵詞：近等溫鍛造,,IN718合金,,拉伸性能,,間隙相,
摘 要：
對(duì)IN718合金進(jìn)行近等溫鍛造實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明:近等溫鍛造IN718合金微觀組織和拉伸性能對(duì)溫度場(chǎng)敏感,對(duì)變形量和應(yīng)變速率不敏感,有利于IN718合金近等溫加工成形。當(dāng)成形溫度較低時(shí)(980℃),晶粒細(xì)小,間隙相以短棒狀析出,分散程度高,塑性性能高,但是屈服強(qiáng)度低;當(dāng)成形溫度較高時(shí)(1060℃),晶粒粗大,僅在晶界處有間隙相以針狀析出,塑性性能較低,但是屈服強(qiáng)度好轉(zhuǎn);在1020℃近等溫鍛造IN718合金,晶粒細(xì)小,短棒狀間隙相在晶內(nèi)析出、針狀間隙相在晶界處析出,拉伸性能優(yōu)越,針狀間隙相對(duì)屈服強(qiáng)度貢獻(xiàn)顯著。
H型鋼熱連軋過程的金屬變形分析
關(guān)鍵詞：H型鋼,,連軋,,變形分析,,數(shù)值模擬,
摘 要：
借助有限元分析軟件Abaqus/Explicit建立了中型H型鋼連軋過程的有限元模型,通過截面控制技術(shù)實(shí)現(xiàn)了連軋過程的有限元模擬,著重分析了型鋼熱連軋過程中軋件金屬的流動(dòng)情況和變形規(guī)律。分析表明,由于變形條件不同,H型鋼萬能軋制腹板與翼緣變形不太一致,并且腹板與翼緣連接處金屬變形最為復(fù)雜,軋邊機(jī)軋制時(shí)主要對(duì)翼緣端部壓下,制定規(guī)程時(shí)應(yīng)以萬能軋制時(shí)為主。研究為H型鋼的軋制工藝、改進(jìn)產(chǎn)品質(zhì)量、合理制定萬能壓下規(guī)程提供了依據(jù)和參考。
GH4413合金高溫壓縮變形行為與葉片模鍛
關(guān)鍵詞：高溫合金,,熱壓縮試驗(yàn),,高溫變形,,葉片模鍛,
摘 要：
在Gleeble 3800熱模擬試驗(yàn)機(jī)上,在接近葉片模鍛變形速率條件下,系統(tǒng)分析了GH4413合金的高溫壓縮變形行為,建立了合金熱塑性圖和熱加工再結(jié)晶圖,獲得的最佳熱加工工藝成功應(yīng)用于大尺寸葉片的模鍛生產(chǎn)。葉片解剖分析表明,葉片組織均勻、致密,晶粒細(xì)小,無明顯冶金缺陷和熱加工缺陷,性能完全滿足技術(shù)條件要求。
GH864合金渦輪盤鍛造過程中微觀組織的數(shù)值模擬
關(guān)鍵詞：GH864高溫合金,,鍛造,,微觀組織演變,,數(shù)值模擬,,變形參數(shù)
摘 要：
為了預(yù)測(cè)GH864合金Φ1250 mm渦輪盤鍛造過程中微觀組織的演變規(guī)律,將微觀組織模型加入到模擬軟件MSC Super-form中,實(shí)現(xiàn)了高溫合金塑性變形-傳熱-微觀組織演變的耦合。研究了不同變形工藝參數(shù)對(duì)渦輪盤組織分布的影響,包括初始變形溫度、變形速率、模具預(yù)熱溫度、摩擦系數(shù)及保溫措施等的影響。結(jié)果表明:實(shí)際Φ1250 mm渦輪盤試樣環(huán)的組織分布情況與模擬結(jié)果相一致;對(duì)鍛件添加包套、適當(dāng)提高模具預(yù)熱溫度、使用具有良好潤滑作用的潤滑劑、適當(dāng)提高變形速率均可使晶粒組織更加均勻細(xì)小。
FGH96合金盤件等溫鍛造溫度的優(yōu)化設(shè)計(jì)
關(guān)鍵詞：機(jī)械制造,,等溫鍛造,,FGH96合金,,模具,,優(yōu)化設(shè)計(jì)
摘 要：
FGH96合金屬于難變形材料,采用等溫鍛造成形是其最佳成形工藝。等溫鍛造時(shí)模具長時(shí)間處于高溫狀態(tài),由于模具十分昂貴,最佳的成形溫度必須綜合考慮溫度對(duì)材料的成形性能和模具強(qiáng)度及壽命的影響。通過對(duì)等溫成形過程坯料和模具的熱力耦合有限元模擬,獲得了FGH96合金等溫鍛造溫度范圍內(nèi)模具型腔表面等效應(yīng)力峰值、模具材料屈服極限、強(qiáng)度極限隨溫度的變化規(guī)律。根據(jù)模腔上的等效應(yīng)力峰值最大程度地小于模具材料的屈服極限的原則,確定出FGH96合金最佳等溫成形溫度為1050℃左右。應(yīng)用于實(shí)際生產(chǎn),取得了良好的效果。
